Designprinsipper for Sarda Type og Straight Glacis Fall
Les denne artikkelen for å lære om design prinsippene for Sarda type og Straight Glacis fall.
Design prinsipper for Sarda Type Fall:
Denne typen faller er konstruert på Sarda-kanalen i Uttar Pradesh. Det er et fall med hevet kam og med vertikal slag. Jordene i Sarda-kommandoen besto av sandstrat som ble overlappet av sandstein, hvor skjæredybden skulle holdes minimum. Dette gjorde det obligatorisk å gi antall fall med små dråper. I Sarda-type faller (q) utladningsintensitet fra 1, 6 til 3, 5 cumec / m og faller variert fra 0, 6 til 2, 5 m.
Crest Dimensjoner:
Denne typen fall er ikke flommet.
For kanalutslipp 15 cumec og mer
Crest lengde på høsten = Kanals bredde.
For distributører og mindreårige
Crest lengde på høsten = Sengbredde + Dybde.
Kroppsvegg: Når utløpet av en kanal er mindre enn 14 m ^ / sek, holdes delen av kroppsveggen rektangulær (figur 19.22 (a)).
Når utløpet av en kanal er over 14 m 3 / sek, holdes delen av kroppsveggen trapesformig med oppstrømsbatteri 1: 3 og nedstrømsbatteri 1: 8.
For rektangulær kroppsvegg:
Øverste bredde 'b' = 0, 552 √d
Basebredde 'B' = H + d / √p
For trapesformet kroppsvegg Øverste bredde b = 0, 522 √ (H + d)
Kantene er avrundet med en radius på 0, 3 m.
Basebredden B bestemmes av batteren gitt til u / s og d / s sidene.
Her er H dybde over toppen av fallet i meter. (Det inkluderer hastighet av tilnærming også).
d er høyden på kammen over nedstrøms sengnivå i meter.
Utslipp over Crest:
Utladningsformelen som brukes i denne typen fall under fritt fallstilstand er:
Q = CLH {H / b} 1/6
hvor L er lengden .of kam i m og Q er utslipp i cumec.
Verdien av C for trapesformet kam er 2 og for rektangulær kam 1.85.
For neddykkede strømningsbetingelser (over 33% nedsenkning) som neglisjerer tilnærmingshastigheten, blir utslippene gitt ved hjelp av følgende formel
hvor Cd = 0, 65
H L = dråpe i vannoverflaten
og h 2 = dybden på d / s vannstand over toppen av kanten.
Crest nivå:
Høyden på kammen over oppstrøms sengnivået er festet på en slik måte at dybden av strømmen u / s av høsten ikke påvirkes. Fra utladningsformelen nevnt ovenfor, siden Q er kjent, kan verdien av H beregnes.
R. L på Crest = F. S. L på u / s - H.
Stabiliteten til kroppsmuren bør testes med vanlig prosedyre når dråpene over 1, 5 m skal utformes. I kroppsvegget kan dreneringshullene leveres på u / s sengetøy for å tørke ut kanalen under lukking for vedlikehold, etc.
Sisternes dimensjoner: Sisternes dimensjoner kan løses fra Bahadurabad Research Institute formel gitt i artikkel 19.17, dvs.
L C = 5√EH L og
X = ¼ (EH L ) 2/3
Total lengde på ugjennomtrengelig gulv:
Som for en hvilken som helst hydraulisk konstruksjon skal total lengde på det ugjennomtrengelige gulvet utformes på grunnlag av Blighs teori for små konstruksjoner og Khoslas teori for andre verk. Maksimal sivehodet oppleves når det er vann på toppen av høsten og det er ingen strøm på d / s siden. Med henvisning til fig. 19.22 er maksimal septisk hode gitt med 'd'.
Lengde på d / s ugjennomsiktig gulv:
Maksimal lengde på d / s ugjennomsiktig gulv er gitt ved følgende forhold.
L d = 2D + 2, 4 + H L i meter.
Balansen i ugjennomtrengelig gulv kan leveres under kroppsvegg og på u / s.
Tykkelse på gulvet:
D / s-gulvet bør gjøres tykk nok til å motstå oppløftningstrykk. Imidlertid kan minimums tykkelse på 0, 3 til 0, 6 m (avhengig av størrelsen på dråpen) av betong under 35 cm murstein murverk leveres på d / s. På u / s murstein murverk er ikke nødvendig. Teglsten på kanten som ligger på d / s ugjennomtrengelig betonggulv gir ekstra styrke og gir enkle reparasjoner til gulvet.
Cut-off:
En tilstrekkelig dybde under gulvet bør tilveiebringes ved d / s-enden av gulvet for å gi sikkerhet mot bratt utgangshastighet. Dybden på cut-off kan variere fra 1 til 1, 5 m. Noen ganger kan dypere avskjæringer være nødvendig for å redusere horisontal gulvlengde for å tilfredsstille Khoslas prinsipp for utgangshastighet. For faller som har 1 m og over hodet på toppen, skal det gis flere avskjæringer. Avskjæring ved u / s ende av gulvet er også gitt som kan være mindre i dybden.
Andre beskyttende arbeider:
Tilførsel av annet tilbehør som oppstrøms vinger, forskyvde blokker på cisternet gulvet, nedstrøms vinger, seng og side pitching er generelt gjort på grunnlag av tommelfingerreglene. For store strukturer kan imidlertid faktiske designberegninger gjøres. For generell innretning se figur 19.13.
Oppstrøms vingevegger:
For små fall opptil 14 cumec, kan oppstrømsvingene spredes til 1: 1. For høyere utladninger holdes u / s vingveier segmentert med en radius lik 6 H og fortsetter deretter tangentielt fusjonere inn i bankene. Vingene kan være innebygd i banken i ca 1 m.
Nedstrøms vingevegger:
For cisternens lengde holdes d / s vingeveggene vertikalt fra toppen. Deretter blir de vasket eller flakket til en skråning på 1: 1. En gjennomsnittsskala på 1 i 3 for å oppnå den nødvendige helling er gitt til toppen av vingene. Vingene kan bli tatt dypt inn i bankene.
Forskjellige blokker:
Staggered blokk med høyde dc skal gis i en avstand på 1, 0 dc til 1, 5 dc fra d / s-tåen til kilden for klare fall. Ved neddykkede fall kan blokkene være tilveiebragt ved enden av cisternen. En rekke avskjulte kubiske blokker med høyde som tilsvarer 0, 1 til 0, 13 vanndybde, bør alltid tilveiebringes på enden av dørens ugjennomtrengelige gulv.
Seng og side pitching:
D / s-sengetanken med murstein 20 cm tykk over 10 cm ballast leveres horisontalt i en lengde på 6 m. Deretter kan lengder på opptil 5 til 15 m for fall varierende fra 0, 75 til 1, 5 m være forsynt med nedoverbakke på 1 i 10. Sidekryssingen med murstein på kant med 1: 1 skråning er gitt etter returvingen på nedstrøms . En tåve skal være tilveiebrakt mellom sengen og sidehøyde for å gi en fast støtte til sistnevnte.
Designprinsipper for straight ice falls:
Crest Dimensjoner:
Klar bredde på kammen.
Vertikal fall skal være full bredde faller, dvs. bredden av kammen skal være den samme som sengens bredde av kanalen fordi økt intensitet av utslipp grunnet fluming skaper skure på nedstrøms.
I motsetning til vertikale fall kan ishallen falles når den kombineres med bro for å spare på kostnadene. Det er ganske rasjonelt å velge slik (q) utslipp per meter kjøring av karmbredde som er tilgjengelig med høyden på dråpe (H L ), gir verdien av total energi på d / s (Ef 2 ) som FS dybden på kanalen. (Det kan leses fra Blench-kurver). Det krever ikke dyp cistern på d / s og unngår konstruksjonsproblemer spesielt når undervannsvannet er høyt. Halsbredden kan avrundes til neste halv meter. Den således beregnede flumingen kan imidlertid ikke overskride grenser gitt under, under forutsetning av at den samlede bredden av fallkammen ikke er mer enn sengenes bredde på kanalen nedstrøms.
Crest nivå = u / s TEL - E
I tilfelle av full bredde faller og noen ganger i flommet faller hvis karmnivået virker ut urimelig høyt kan fluming gjøres eller økes dersom det allerede er flommet slik at kanten ikke er høyere enn 0, 4-D 1 over u / s-sengen, da det ellers vil øke tilstrømningen ved lave forsyninger og kan forårsake alternativ silting / skuring.
Verdien av E er gitt ved utladningsformel Q = 1, 84 B t XE 3/2
hvor B t er tydelig bredde på kammen. Derfor hvis n piers er gitt i mellom effektive
B t = (B t - 0, 2 n H)
og E er dybde av crest under u / s TEL.
Lengde på kammen (L t ) = 2/3 E.
Krysset er forbundet med u / s og d / s kanalseng med skrånende isbreen.
U / s-isbreen (for ikke-meterfall) er gitt en helling på 1/2: 1. U / s-kamendelen holdes buet med en radius på E / 2,
D / s-isen er gitt 2: 1 skråning og den knytter seg til cisternen d / s med kurve som har radius lik E.
Cistern Dimensjoner:
RL av cistern = d / s TEL -1.25 Ef 2 = d / s FSL -1, 25 D 2
Sisternes lengde = 5 Ef 2 for god jordens seng
eller L d = 6 Ef 2 for eroderbare sandjord.
Sisternen skal føyes til den designede d / s-sengen med en stigning på 1 i 5 (1: 5). Dette arrangementet muliggjør dannelse av hydraulisk hopp på den skrånende isbreen.
Bestemmelser om cut-offs:
Avskjæringene bør alltid leveres i oppstrømsenden av oppstrømsbrett og i nedstrømsenden av nedstrøms cisternen. Bredden på hver gardinmur kan holdes 0, 4 m.
Dybden kan være som følger:
Dybde av u / s cut-off = D 1/3
Dybde på d / s cut-off = D 2/2
Minimumsdybden skal imidlertid være 0, 5 m.
Total lengde på ugjennomtrengelig gulv:
Den totale lengden på gulvet skal være slik at med dyp gardinvegger som fast tidligere gir tillatt utgangshastighet. Khoslas kurve for utgangshastighet kan brukes til dette formålet.
Lengden på gulv mellom u / s og d / s cut-offs så bestemt hvis vises overdreven nedstrøms avskjæringen, kan ytterligere dypes hensiktsmessig for å oppnå tilstrekkelig gulvlengde.
Det kan bemerkes at den totale ugjennomtrengelige gulvlengde omfatter:
Jeg. Lengde på cisternen;
ii. Horisontal lengde på d / s-gletsjer;
iii. Crest lengde langs kanalen; og
iv. Horisontal lengde på u / s-isbreen.
I tilfelle en liten lengde fortsatt er gjenstand for tilveiebringelse i henhold til tidligere beregninger, kan det bli gitt på u / s-siden av u / s-gletsjer.
Tykkelse på gulvet:
Minimum tykkelse på u / s kan være fra 0, 3 til 0, 6 m. Gulvtykkelse i isbreen og sisternen skal være tilstrekkelig til å motstå løftestrykket trygt.
U / s Tilnærming og U / S Beskyttelse:
(i) Hvis høsten kombinerer med det også i en utladningsmåler, må side- og sengetilnærmingene til kammeret nødvendigvis være gradvis og glatt for å unngå eddier og påvirkningstap og for å redusere konsentrasjonen av strømning.
I ikke-meter-faller kan sideveggene imidlertid splayes i en vinkel på 45 ° fra toppen av kanten. Veggene bæres rett inn i kanalen berm i en lengde på minst 1 m.
(ii) Sengen tilnærming kan være ved at u / s isbreer har 1/2: 1 skråning og sammenklemmer tangens u / s-ende med en radius lik E / 2.
(iii) Beskyttelse av seng og sider ved stein eller tørr murstein kan gjøres for en lengde på (D 1 + 0, 5) m. Sengkanten kan legges i en skråning på 1 i 10.
D / s Expansion og D / s beskyttelse:
(i) På nedstrøms parallelle og vertikale vegger er gitt opp til tå av isbreen.
(ii) Utvidelsen etterpå bør være gradvis slik at den ekspanderende strømmen holder seg til sidene og skuren på grunn av dannelsen av bakruller på sider er forhindret. En rektangulær hyperbolisk ekspansjon gitt av Mitras ligning for hyperbolisk ekspansjon er generelt vedtatt.
Hvis denne utvidelsen virker for lang, kan sideskjæret på ca. 1 i 5 bli vedtatt. For små faller for å påvirke økonomienes utvidelse med sideskjær på 1 av 3 betraktes som tilstrekkelig.
(iii) Sidevegger i ekspansjon kan bli flared ut fra vertikalt til 1: 1 dersom jorden fyller seg bak er ikke problematisk som svart bomullsjord. I slike tilfeller kan sideveggene være utformet som vertikale tyngdekraftsvegger.
(iv) Sidebeskyttelse bestående av 20 cm tykk tørr murstein pitching for en lengde på 3 D 2 bør gis. Den skal ligge på en tåve 1½ murstein tykk og dybde lik D 2/2, med minimum 0, 5 m dybde.
(v) En deflektorvegg med høyde D 2/10 over d / s seng kan være tilveiebragt ved nedstrømsenden av cisternen. Minste høyde skal være 15 cm. Tykkelsen til deflektorveggen kan holdes 0, 4 m.
(vi) Ved tilførsel av deflektorvegg i enden av gulvet d / s er det ikke nødvendig å legge sengen utover gulvet.
Friksjonsblokker som energidissipatorer:
Friksjonsblokker er funnet å være mest effektive. I tilfelle av blomstrende glatte faller (uten baffel) kan fire rader friksjonsblokker bli tilveiebrakt. de er forskjøvet i plan. U / s-kanten av første rad av friksjonsblokken ligger i en avstand på 5 ganger høyden på blokkene (5 h) fra tåen til isen. Dimensjonene til blokkene kan være som følger:
La blokkens høyde = h
h = D 1/8
Lengde på blokken = 3 timer
Bredde på blokken = 2/3 h
Avstand mellom rader = 2/3 h
Når gletsjer er forsynt med baffel, er det kun to rad friksjonsblokker som er tilstrekkelig opp til 2 m fall. U / s-kanten av den første raden kan være plassert på 1/3 lengde av d / s-ekspansjonen fra slutten av krankulvet.
