Topp 4 typer stålbroer (med eksempler)

Denne artikkelen kaster lys over de fire øverste typene stålbroer. Typer er: 1. Valset stålbjelkebroer 2. Plettede bjelkebroer 3. Plate Girder Bridges 4. Trussed Girder Bridges.

Type # 1. Valset stålbjelkebroer:

Dette er den enkleste type stålbroen som har RSJ som bjelke- og stålbunnplate fylt med betong eller armert betongplate som brodekk som vist på figur 14.1.

Disse broene har svært små spenner og er konstruert over kanaler eller små kanaler hvor skure er ubetydelig og grunne grunnlag er mulige for å redusere grunnkostnadene. Siden lastbærekapasiteten til disse broene er begrenset, er disse broene egnet for landsbyveier hvor både lastvekt og frekvens av kjøretøystrafikk er mindre.

Type # 2. Plated Beam Bridges:

Belagte strålebroer kan dekke forholdsvis større spenner enn RSJ-broene, siden deres seksjonsmodul økes ved å øke flensområdene med tilleggsplater festet til flensene ved rivning eller sveising (figur 14.2).

Type # 3. Plate Girder Bridges:

Når broens spenning er utenfor spenningskapasiteten til belagte strålebroer, blir brettbjelkerbroer vedtatt. I slike broer er bjelkens dybde fra bøynings- og avbøyningsoverveielse slik at rullede stålbjelker ikke er egnede, og derfor er bjelkene fremstilt med plater og vinkler enten ved rivning eller ved sveising.

Hvis broen er gjennom type, kan bare to bjelker brukes på hver side, men i tilfelle brett av dekkbrett, kan et hvilket som helst antall bånd brukes avhengig av økonomisk overveielse.

Seksjonsmodulet som kreves for platebjelken ved forskjellige seksjoner som midtseksjon, en tredjedel, en fjerdedel av seksjonene etc., varierer avhengig av øyeblikket ved disse seksjonene, og som sådan kan flensplattene bli forkortet ved mindre øyeblikk som i endene for enkelt støttede bjelker.

Komponentene til en platebjelke er som vist nedenfor (figur 14.4):

1. Nettplaten

2. Flensplater

3. Flensvinkler

4. Nitter eller sveiser som forbinder flensvinkler med flensplaten og platen.

5. Vertikale stivere festet til baneplaten med intervaller langs lengden på bjelken for å beskytte mot spenning av platen.

6. Horisontale stivere fastgjort til webplaten dybdevis, en eller flere i tall, for å hindre knekking av webplaten.

7. Bearing av stivere på endene over midtlinjen av lageret og på mellompunkter under punktbelastningen.

8. Web splice-plater brukes til å bli med i de to baneplatene.

9. Flensskiveplater brukes til å bli med i de to flensplatene.

10. Vinkelsplater som brukes til å bli med i de to flensvinklene.

11. Lagerplater i ender som hviler på bryggene / anledninger.

Full lengde av plater og vinkler for fabrikasjon av platebjelken er kanskje ikke tilgjengelig for hvilken spleising er nødvendig. Flensplatene er normalt splevert nær endene for enkelt støttede spenner mens nettplaten sples i eller nær midten.

For å beskytte mot spenning av platen, er vertikale og horisontale stivere forsynt ved bruk av ms vinkler. Ved hver ende og også ved punktet med konsentrert tung belastning, er det nødvendig med bærestivere for overføring av belastninger. Lagerstiverne er ikke-krympede og pakningsplate brukes mellom banen og stivningsvinkelen, men mellomliggende vinkelstivere er vanligvis krympet.

Utformingen av en platebjelke innebærer følgende trinn:

1. Beregning av BM og SF på ulike seksjoner sier en fjerdedel, en tredjedel og et halvt span.

2. Beregning av nødvendig delmodul på ulike seksjoner.

3. Utforming av web fra shear hensyn.

4. Konstruksjon av flensvinkler og flensplater for å skaffe den nødvendige seksjonsmodulen på forskjellige seksjoner.

5. Utskæring av flensplater og flensvinkler med tanke på reduserte verdier av nødvendig seksjonsmodul nær endeavsnittene.

6. Design av nagler eller sveiser som forbinder ulike medlemmer som flensvinkler med platen og flensvinkler med flensplater.

7. Design av skjøter som flensskjøt og nettskjøt.

8. Design av stivere.

9. Design av lagerplater.

Eksempel 1:

En enkelt støttet platebjelkebro med 20 meter spenning har en dødbelastning på 50 KN / m, med unntak av vektens vekt og en levestyrke på 60 KN / m per bjelke. Design platebjelken i midten av spenningen med tanke på støtgodtgjørelsen som per IRC-kode.

Løsning:

Død belastning = 50 KN / m.

Levelast med slag = 60 x 1, 269 = 76, 14 KN / m. Total overbelastet belastning med påvirkning unntatt selvvekt av girder = 50 + 76, 14 = 126, 14 KN / m.

Selvvekt av platebjelker per meterlengde er omtrent gitt av WL / 300, hvor W er totalbelastet last per meter og L er spenningen i m.

. ^. . Selvvekt på platebjelken = WL / 300 = (126, 14 x 20) / 300 = 8, 41 KN / m

Design av nettplate:

Anta tykkelsen på platen, t _w = 12 mm. Økonomisk dybde på en platebjelke er gitt av

Hvor, M = Maksimum bøyemoment; f _b = Tillatbar bøyespenning; t _w = Tykkelse på nettplaten.

Adopter dybde på banen = 2000 mm.

Design av flensplater:

Netto flensområde som kreves for spenningsflens, A _t = M / f _b d = 6750 x 10 6/138 x 2000 = 24 456 mm ² . Hvis 4 Nos. 22 mm. Dia nitter brukes til å koble flensplater til flensvinkler og 4 Nos. Nitler for tilkobling av flensvinkler til platen og hvis 2 nos. 500 mm x 16 mm. flensplater og 2 nos. 200 mm x 100 mm x 15 mm flensvinkler brukes til å lage platebjelken da nettflensområdet er som følger:

Detaljer på platebjelken er vist i figur 14.5.

Kontroller for bøyestress:

Sjekk for skjærspenning:

Type # 4. Trussed Girder Bridges:

Trussed girder eller truss broer har en øvre eller topp akkord, nedre eller nedre akkord og web medlemmer som er vertikale og diagonaler. For en rett og slett støttet trussbro, blir det øvre akkord utsatt for kompresjon og det nedre akkordet blir utsatt for spenning.

Webmedlemmene kan bare være diagonaler som i Warren Truss (figur 14.6a) eller en kombinasjon av vertikaler og diagonaler som i modifisert Warren Truss (figur 14.6b) eller Pratt Truss (figur 14.6c og 14.6d) eller Howe Truss (Figur 14.6e) eller Parker Truss (figur 14.6g).

For større spenner blir panelene igjen delt inn under strukturelle hensyn som i truss med diamantbearbetning (figur 14.6f), Pettit Truss (figur 14.6h) eller K-truss (figur 14.6i). Spennvidden for en enkelt støttet tømmerbro er 100 til 150 meter.

Trussbroene kan enten være av dekkstype eller gjennomgående type (Fig: 14.7) dvs. brodekket vil være nær toppkordet i den tidligere typen og nær bunnkordet i sistnevnte type.

Det er derfor unødvendig å si at parallelle akkordkroker som er vist i figurene 14.6a til 14.6c, kan være enten av dekkstype eller gjennom type som i figur 14.7a og 14.7b, men stryker med buet lop akkord som vist i Fig. 14.6g til 14.6i er uavhengig av gjennom type (figur 14.7c).

Brodekket er på langsgående bjelker som hviler på tverrgående bjelker som overfører lastene til karmene på hver panelfeste. Detaljene av en trussbro er vist i figur 14.8. Siden det ikke er belastning på trussmedlemmer unntatt på panelled, blir trussmedlemmene utsatt for direkte spenning, enten strekk eller komprimering, og det oppstår ingen bøyemoment eller skjærkraft i trussmedlemmene.

Panelskjøtene der medlemmene møtes antas hengslet, og derfor er det ikke utviklet noe bøyemoment i trussmedlemmene selv på grunn av avbøyning av trussen.

Bestemmelse av styrker i statisk bestemme trusser:

Kraftene i trussmedlemmene bestemmes av følgende metoder når trussene er statisk avgjørende:

1. Grafisk metode av Stressor Force Diagrams.

2. Metode for seksjoner.

3. Oppløsningsmetode.

Ovennevnte fremgangsmåter forklares med et illustrativt eksempel.

Eksempel 2:

En enkel, ensidig trekantet truss med en belastning på 30 KN ved ledd 2 er vist i figur 14.9a. Beregn kreftene i trusselens medlemmer ved hjelp av de ovennevnte tre metodene, en etter en.

Grafisk metode:

Medlemmene er nummerert med 0 i midten av trusset og A, B, C på utsiden og talt med klokken. Derfor er reaksjonene AB og CA. Medlemmene er OB, OC og OA. Reaksjon AB = Reaksjon CA = 15 KN.

Siden belastningene og reaksjonene er vertikale, tegnes et kraftdiagram i en passende skala (figur 14.9b) som også er vertikal. I dette diagrammet representerer bc nedover W, ca oppover representerer R2 og ab oppover representerer R1. Siden R ₁ + R ₂ = 30 KN, i kraftdiagrammet også bc = ca + ab = 15 + 15 = 30 KN.

Nå er kraftskjemaet tegnet. Med tanke på rammens felles 1 blir en linje, bo, trukket på kraftdiagrammet parallelt med BO, og en linje, ao, er tegnet på kraftdiagrammet parallelt med AO. Trekanten, oab, er trekanten av kraftdiagrammet for leddet 1 og ab, bo, oa, representerer å skalere reaksjonen R1 og interne krefter i henholdsvis BO, OA.

På samme måte i felles 2 er W den eksterne belastningen eller kraften representert ved, bc, i kraftdiagrammet. Linjene ob og oc tegnes parallelt med medlem OB og OC.

Trekanten, bco, er trekanten av kraftdiagram for ledd 2 og bc, co, ob representerer å skalere reaksjonen W og interne krefter i henholdsvis OC og OB. Triangelen av kraftdiagram for ledd 3, dvs. cao, er også tegnet; ca, ao og oc som representerer å skille reaksjonen R2 og interne krefter i henholdsvis medlemmet AO og OC.

Verdiene av de indre kreftene i elementene er kjent fra kraftdiagrammet som illustrert ovenfor. Kraftens natur, f.eks. om kraften er strekk eller komprimering, kan også bestemmes ut fra det samme kraftskjemaet.

I hvilken som helst trekant med kraftskjema følges banen til kreftene som starter fra den kjente kraften i samme retning, og disse retninger er angitt i ramediagrammet. For eksempel, i trekant av kraftdiagram abo, er ab (= reaksjon R ₁ ) kjent for å opptre.

Etter denne banen vil retningen av kraften bo og andre være som vist i kraftdiagrammet og vises også i rammediagrammet. En kraft mot en ledd i rammediagrammet indikerer en trykkraft og en kraft bort fra skjøten er en strekkraft.

Således er i felles 1 den kjente kraften ab = R1 som virker oppover, og etter denne bane er retningen av krefter for bo og andre i kraftdiagrammet og for elementet BO og OA i rammediagrammet vist. Kraftens retning BO er mot leddet og er derfor en trykkraft.

På samme måte er styrken av kraften OA vekk fra skjøten og er derfor en strekkraft. På samme måte og fra kraften hvis retning er kjent, vises retningene til alle kreftene i rammediagrammet og dermed er alle kreftets karakter kjent.

Metode for seksjoner:

I denne metoden blir medlemmet hvis styrke skal bestemmes kuttet av en linje som også kutter noen andre rammebestandige deler. Start skal gjøres fra et punkt der kun en kraft er ukjent. Rammen vil forbli balansert til og med av kuttet hvis utvendige krefter virker i kappedelene som vist i figur 14.10 i samme enkle ramme som i figur 14.9.

Kraftene kan bestemmes ved å ta øyeblikk om en praktisk ledd, slik at bare en kjent og en ukjent kreft er involvert. For eksempel i fig. 14.10b er et kutt XX laget i rammeskjæringselementet AO og BO.

Tar øyeblikk om felles 2, f _OA x

/ 2 x 6 = 15 x 3 eller, f _OA = 8, 66 KN dvs. vekk fra fugen Ta moment om ledd 3, f _OB x

/ 2 x 6 = 15 x 3. ^. . f _OB = 17.32KN dvs. mot skjøten, dvs. kompressorkraft.

På samme måte kan kraften F _OC være kjent ved et kutt YY og ta øyeblikkelig ledd 1.

Derfor er styrkene i medlemmene bestemt ved metoden for seksjoner som nedenfor:

f _OB = f _OC = 17, 32 KN (kompressiv), f _OA = 8, 63 KN (strekk)

Oppløsningsmetode:

I denne metoden løses alle krefter og de ytre belastningene ved en ledd i horisontal og vertikal retning og tilsvarer null da samlingen er i likevekt. Start skal gjøres fra leddet hvor ekstern belastning virker og ikke mer enn to ukjente er der.

Det samme numeriske eksempel som vist i figur 15.9 er tatt for å illustrere denne metoden også. Kraften mot en ledd er komprimerende og kraften vekk fra skjøten er strekk.

Med tanke på felles 1 og oppløsning av _OB i horisontal og vertikal retning og tilsvarer null, F _OB sin 60 ° + 15 = 0 eller f _OB = (-) {[15 x2] / √3} = (-) 17, 32 KN dvs., kompressiv og f _OB cos 60 ° + f _O _ʌ = 0 eller f _O _ʌ = (-) f _OB cos 60 ° = (-) 17, 32 x ½ = (-) 8, 66 KN dvs. strekk.

Med tanke på felles 3, f _OC cos 60 ° + f _O _ʌ = 0 eller f _OC = (-) 8, 66 x 2 = (-) 17, 32 KN kompressiv.

Kraftene i rammen som oppnådd ved Oppløsningsmetode er: F _OB = f _OC = 17, 32 KN kompressiv. f _O _ʌ = 8, 66 KN strekk.

Derfor kan det bemerkes at kreftene i rammen er de samme som utarbeidet av Seksjonens Metode og Metode for Oppløsning. Verdiene som utarbeidet av den grafiske metoden varierer noe som de skal forsegles og som sådan oppstår feil i måling. Men for alle praktiske formål er disse verdiene akseptable og utformingen kan videreføres uten å nøle.

Bestemmelse av styrker i trusser med et overflødig medlem :

Derfor skal andre metoder brukes til å finne ut styrken i slike trusser, hvorav to er omtalt nedenfor:

1. Metode basert på prinsippet om minste arbeid.

2. Maxwells metode.

Metode basert på prinsippet om minste arbeid:

En følge av Castiglianos teoremetode er at arbeidet med å stresse en struktur under et gitt system av belastninger, er minst mulig i samsvar med opprettholdelsen av likevekt. Derfor er differensiekoeffisienten til arbeidet gjort med hensyn til en av styrkene i strukturen lik null. Dette er "Least Work Principle" som brukes til å evaluere kreftene i statisk ubestemte trusser.

Den belastningsenergi som er lagret eller arbeidet i et hvilket som helst lengdeselskap, L og tverrsnittsareal, A, under en direkte kraft, P, er gitt av

Og arbeidet i hele strukturen er:

Ved evaluering av kreftene i trussmedlemmet, er prosedyren som følger:

1. Fjern det overflødige medlemmet og beregne kreftene i de gjenværende delene av trussen (som nå er statisk bestemt) på grunn av ekstern belastning. Kraftene i medlemmene på grunn av ovenfor er F1, F2, F3 (si).

2. Fjern den eksterne lasten, og bruk en enhetstrykk i det overflødige elementet og finn ut styrken i trussmedlemmene.

3. Hvis K1, K2, K3 osv. Er kreftene i medlemmene på grunn av at enheten trekker inn det overflødige elementet, og hvis den faktiske kraften i det overflødige elementet i kammeret på grunn av ekstern belastning er T, blir den totale kraften i Medlemmene vil være, T for det overflødige medlemmet (siden F = 0) og (F1 + K1T), (F2 + K2T), (F3 + K3T) etc. for andre medlemmer.

4. Totalt arbeid utført i strukturen, inkludert det i det overflødige medlemmet, vil være:

5. Differensialkoeffisienten til arbeidet utført med hensyn til kraften T i det redundante element er derfor gitt av:

Maxwells metode:

Denne metoden er også basert på det totale arbeidet som er gjort ved å understreke strukturen, men den grunnleggende forskjellen i denne metoden med den forrige er at i stedet for å fremkalle en intern kraft T i det overflødige elementet, blir denne kraften tilført som en ekstern belastning.

Dette innebærer at i den tidligere metoden basert på prinsippet om minste arbeid, er stammeenergien til det redundante medlemmet også inkludert i det totale arbeidet som gjøres siden kraften T i det redundante elementet er en intern, men i Maxwells metode, er kraften T en ekstern og derfor ikke bidrar til det totale arbeidet som gjøres på grunn av strukturens stress.

I Maxwells Metode brukes den første teorien av Castigliano til å vurdere kreftene i det redundante medlemmet som beskrevet nedenfor:

1. Trinn 1 til trinn 4 samme som i forrige metode. I trinn 3 er enhetslast og T imidlertid eksterne belastninger langs det overflødige element.

2. Totalt arbeid utført, unntatt det i det overflødige medlemmet vil være:

I henhold til Castigliano's første sats, gir differensialkoeffisienten av den totale belastningsenergien i en struktur med hensyn til hvilken som helst belastning deformasjonen av strukturen langs lastens retning.

Derfor gir ∂U / ∂T deformasjonen av det redundante elementet i retningen T.

4. Men som et resultat av kraften T i det redundante element, blir også deformasjonen av elementet gitt av følgende forhold:

Hvor L _o og A _o er lengden og tverrsnittet av det overflødige elementet.

Minustegn i ligning 14.7 brukes som deformasjonen i ligning 14.6 gir verdien av δ i retning av T, men som et resultat av trekk, T vil deformasjonen i elementet være i motsatt retning.

Verdiene av T kan bestemmes fra ligning 14.8 siden alle andre verdier unntatt T er kjent. Å vite verdien av T, kan kreftene i alle medlemmene av trussen bestemmes slik som T i det overflødige elementet og (F1 + K1T), (F2 + K2T), (F3 + K3 T) etc. i andre medlemmer.

Det kan også bemerkes at selv om truss med redundant element analyseres ved to forskjellige metoder, er resultatet det samme som det fremgår av ligningene 14.4 og 14.8.

Eksempel 3:

En brokrok med et redundant medlem på sentralpanelet og med 200 KN vertikale og 100 KN horisontale belastninger som virker ved en av topppanelknutene er vist i figur 14.11. Finn krefter i alle medlemmene av trussen.

Trussen er hengslet på en støtte og har rullelager på den andre støtten. Det kan antas for beregningens bekvemmelighet at forholdet mellom lengde og tverrsnittsareal for alle medlemmene er det samme.

Løsning etter metode for minste arbeid:

1. Det overflødige elementet BE er fjernet, og kreftene i alle de gjenværende delene av trusset som nå er statisk bestemt bestemmes av en av følgende metoder:

(i) Grafisk metode ved stress eller kraftdiagram

(ii) Seksjonsmetode

(iii) Oppløsningsmetode.

Dette er tabulert i tabell 14.1. Fig. 14.12a viser ytre belastninger og reaksjoner.

2. De eksterne belastningene fjernes, en enhetstrykk påføres i det overflødige elementet (figur 14.12b) og kreftene K1, K2, K3 etc. i forskjellige medlemmer blir funnet. Dette er også vist i tabell 14.1.

Bestemmelse av styrker i trusser med to eller flere overflødige medlemmer:

Prosedyren for å bestemme kreftene i truss med to eller flere overflødige medlemmer er de samme med noen modifikasjon på grunn av tilstedeværelse av mer enn ett redundant medlem og prinsippet om minste arbeid kan også utnyttes i denne lettheten.

Dette forklares nedenfor:

1. Fjern de overflødige medlemmene slik at trussen blir perfekt og blir ikke forvrengt etter fjerning av de overflødige elementene. Trussen i figur 14.13a har to overflødige elementer BG og DG som fjernes som vist i figur 14.13b. Denne sistnevnte truss er statisk bestemt og kreftene i medlemmene med de ytre belastningene bestemmes. Kraftene i medlemmene er si F1, F2, F3 etc.

2. Fjern den eksterne belastningen og bruk en enhetstrykk i det overflødige elementet BG (Fig. 14.13c). Hvis K1, K2, K3 etc. er kreftene i medlemmene på grunn av at enheten trekker inn det overflødige elementet BG, og hvis den faktiske kraften i det overflødige elementet BG er T på grunn av ekstern lasting, så er den totale krefter i den andre medlemmene vil være (F ₁ + K ₁ T), (F ₂ + K ₂ T) etc.

3. Påfør deretter en enhetstrykk i det redundante medlem DG (figur 14.13d), hvis K ' ₁, K' ₂, K ' ₃ etc. er kreftene i medlemmene på grunn av en enhetstrykk i det overflødige element DG og Hvis den faktiske kraften i det redundante element DG er T 'på grunn av ekstern belastning, vil kreftene i de andre medlemmene være K' ₁ T, K ' ₂ T' etc. på grunn av kraften T i det redundante element DG.

4. Faktiske krefter i de andre medlemmene på grunn av trinn 1 til 3 er (F1 + K1T + K'1T), (F2 + K2T + K'2T) etc.

5. Totalt arbeid utført i strukturen inkludert det i de overflødige medlemmene vil være,

Alle termer i ligning 14.13 og 14.14 er kjent bortsett fra T og T 'og som sådan ved å løse disse to samtidige ligninger kan verdiene for T og T' beregnes. Ved å vite verdiene til T og T, bestemmes kreftene i andre medlemmer fra trinn 4, dvs. (F1 + K1T + K'1T), (F2 + K2T + K'2T) etc . som gjort i eksempel 3.

Innflytelse linjer for truede broer:

Brokroppene blir utsatt for bevegelige belastninger, og dermed kan kreftene i trussmedlemmene ikke vurderes med mindre hjelp av innflytelseslinjene er tatt.

Derfor er det viktig å tegne innflytelseslinjene for krefter i de ulike trussmedlemmene, og maksimalverdien for hvert trussmedlem bestemmes således etter at de bevegelige belastningene er satt for maksimal effekt. Den bevegelige lasten fra kjørbanen kommer på hver truss på begge sider av veibanen bare ved panelfeste.

Total belastning deles av hver truss likt. Innflytelseslinjediagrammet for topp- og bunnkordene er tegnet for BM mens innflytelseslinjene for de diagonale og vertikale delene er tegnet for SF

Typer av brudekjoler som vanligvis brukes, er vist i figur 14.6 og påvirkningslinjene vil variere avhengig av typen av truss og plasseringen av medlemmet i trussen. Imidlertid forklares prinsippet om tegning av innflytelseslinjen for en parallell akkord Pratt truss med et illustrativt eksempel.

Eksempel 4:

Tegn innflytelseslinjene for kraft i bunnkordet AB, topplord LK, diagonaler AL & LC og vertikal BL av Pratt-truss-broen vist i figur 14.14. Også beregne maksimal kraft i diagonal AL og bunnkord AB hvis enkeltbane av IRC klasse AA-belastning krysser broen. Panel lengde = 6m og høyde på truss = 8 m.

Innflytelseslinje for kraft i diagonal, AL:

Klipp bunnen akkord AB og diagonal AL med en snittlinje 1-1 som vist på figur 14.15a. Tegn en vinkelrett linje BN fra B på AL. Når en enhetslast beveger seg fra den ene enden av broen til den andre, la reaksjonene ved A og G være henholdsvis R ₁ og R ₂ . Den venstre delen av kuttbøylen vil være i likevekt for en hvilken som helst posisjon av aggregatbelastningen i brodekket.

Innflytelseslinje for Bottom Chord AB:

Vurder seksjonslinje 1-1 samme som før.

Ta øyeblikk om L, f _AB xh = R ₁ a eller, F _AB = R ₁ a / h = M ₁ / h (Spenning)

Derfor er innflytelseslinjen for kraft i bunnkordet AB lik 1 / h ganger innflytelseslinjen for M _L, som er en trekant med ordinat som er lik x (L - x) / L, dvs 5a / 6. Derfor er ordinaten av innflytelseslinjen for f _AB ved L lik med

som vist i figur 14.15c.

Innflytelseslinje for vertikal BL:

Når en enhetslast beveger seg fra A til B, blir spenningen i det vertikale element BL fra null til enhet. Igjen reduserer spenningen i BL fra enhet til null, ettersom enhetsbelastningen beveger seg fra B til C. Deretter er spenningen i BL alltid null når enhetsbelastningen beveger seg fra C til G. Derfor er innflytelseslinjen for vertikalt element. BL er en trekant med maksimal ordinat lik enhet som vist i figur 14.15d.

Innflytelseslinje for diagonal LC:

Tenk på kuttlinje 3-3, og at enhetens belastning beveger seg fra A til B. I dette tilfellet dersom likevekt til høyre for snitt 3-3 vurderes, er det funnet at kraften i diagonal LC nær leddet C vil være nedover siden den eksterne kraften, dvs. reaksjonen R2 som skal balanseres av kraften i LC, er oppover.

Derfor vil kraften i LC være komprimerende og dens størrelse er gitt av, f _LC sin θ = R2 eller, f _LC = R2 / Sin θ = R2 cosec θ (Komprimering)

Deretter vurderes ligevægten til trussen som er igjen av skjær linje 3-3 når enhetsbelastningen beveger seg fra C til G. Ved å argumentere som før, vil kraften i LC nær leddet L være nedover siden reaksjon R ₁ opptrer oppover. Derfor vil diagonal LC være i spenning og størrelsen er gitt av, f _LC sin θ = R ₁ eller, f _LC = R ₁ cosec θ (Spenning)

Innflytelseslinjen for R1 og R2 er trekanter som har ordinatenehet og null ved henholdsvis A og G for R1 og har ordinater null og enhet ved henholdsvis A og G for R2. Derfor vil innflytelseslinjen for LC være cosec θ ganger innflytelseslinjen for R2 fra A til B og kompressiv i naturen.

Innflytelseslinjen for LC vil være cosec θ ganger innflytelseslinjen for R ₁ fra C til G og strekk i naturen. Innflytelseslinjen for LC mellom B til C vil være en linje som går sammen med ordinatene ved B & C som er henholdsvis 1/6 cosec θ (komprimerende) og 2/3 cosec θ (strekk). Innflytelseslinjen for LC er vist i figur 14.5c.

Innflytelseslinje for topplord LK:

Vurder trussen igjen av skjæringen 3-3. Tar øyeblikk om C, f _LK xh = R ₁ x 2a eller, f _LK = 1 / hx 2 aR ₁ (Komprimering). Men 2aR ₁ er øyeblikket til den fritt støttede trussen på C. ^. . f _LK = Mc / h (Komprimering).